0簡介

斯科特接線平衡干式變壓器(又稱T型接線干式變壓器)是較早的三相兩相平衡干式變壓器，其內(nèi)部由兩個單相干式變壓器組成。在工業(yè)電力發(fā)展的早期，當三相輸電模式剛剛建立時，人們使用斯科特接線干式變壓器來實現(xiàn)三相系統(tǒng)和兩相系統(tǒng)(或兩個單相系統(tǒng))的互聯(lián)。目前，平衡干式變壓器主要用于電氣化鐵路、工頻感應爐等大容量單相負荷接入三相電力系統(tǒng)時，以減少單相負荷對三相電網(wǎng)的負序影響。與其他平衡干式變壓器相比，斯科特干式變壓器具有接線簡單、易于分接和調(diào)壓、二次側兩相電氣先立等優(yōu)點，目前應用廣泛。

但由于干式變壓器的特殊性，差動保護的電流互感器接線平衡公式不同于傳統(tǒng)的Y/d-11接線電力干式變壓器。早期的晶體管繼電保護，差動保護采用兩個繼電器。在微機保護閾值下，根據(jù)斯科特牽引干式變壓器的電流變換關系，推導出多種差動平衡公式。針對目前主流差動保護方案的不足，提出了一種完整的差動保護方案。

1干式變壓器差動保護

斯科特干式變壓器差動保護的接線方式如圖1所示。

1.1差分方案

該方案是斯科特干式變壓器微機差動保護實際應用中較常見的方案。

1.1.1差動電流平衡公式

1.1.2差動流量計算公式

相位差動態(tài)電流：

a相制動電流：

圖1斯科特干式變壓器差動保護的接線方式

B相和C相動態(tài)電流和制動電流的計算方法相似。其中Kph=1/KXn2/n1為平衡系數(shù)；N 1為干式變壓器高壓側CT變比；N 2為干式變壓器低壓側CT變比；K=W1/W2為干式變壓器高低端繞組匝數(shù)比。

1.1.3浪涌制動邏輯

涌流制動采用二次諧波或邏輯制動。

1.2差分方案2

1.2.1差動電流平衡公式

1.2.2差動流量計算公式

相位差動態(tài)電流：

a相制動電流：

b相位差動態(tài)電流和制動電流的計算方法類似。

1.3浪涌制動邏輯

勵磁涌流制動邏輯采用改進的二次諧波制動方案，結合DC升壓原理，根據(jù)干式變壓器空載時差動電流中的DC含量自適應調(diào)整二次諧波制動系數(shù)。并在文獻的基礎上進行了簡化：

K0=Ido/Idi (7)

k0為10%時，kxb 2=Kset 2-0.02；

當K0為20%時，kxb 2=kset 2-0.04；

當K0為30%時，kxb 2=kset 2-0.06；

當Kxb2=Kset2/2.0時，kxb 2=Kset 2/2.0。

其中K0是DC分量與基波分量的比值；Kset2為二次諧波制動系數(shù)的設定值；

Kxb2為二次諧波實時制動系數(shù)。

分段法主要是從實際應用的角度出發(fā)，減少計算過程中由于波形不規(guī)則導致的二次諧波制動系數(shù)的頻繁變化。

1.4比率差動保護的動作特性

比率差動保護的運行特性如圖2所示。

圖2比率差動保護的運行特性

兩種方案的分析與仿真

2.1理論分析

1)方案1是三相差動繼電器，方案2是將差動繼電器減為兩相，所以實現(xiàn)方法要簡單；并且方案1中C的相位差與方案2中A的相位差相同。

2)方案二物理意義明顯，實際上可以理解為兩臺單相干式變壓器的特殊差動保護，保護整定值可以單先設定，增加了保護的靈活性。

3)方案2中，勵磁涌流制動原理采用二次諧波分相制動方式，二次諧波系數(shù)采用DC分量輔助的分段取值法，使得差動保護更加可靠

5)電力機車在分區(qū)空載啟動投入運行時，可能會產(chǎn)生較大的和應涌流，其中含有較大的二次諧波分量。如果此時牽引干式變壓器出現(xiàn)輕微內(nèi)部故障，會造成差動保護延時動作。此時有兩種情況：如果機車運行階段與故障階段相同，則方案；1.移動速度與方案二相同；如果機車運行階段與故障階段不同，方案2的動作速度比方案1快。

6)當M座線圈發(fā)生匝間短路或高壓側A、C相區(qū)發(fā)生接地時，方案1的C相位差和方案2的A相位差都能反映出這種故障，兩種方案的靈敏度相同。

7)當T型座線圈發(fā)生匝間短路或高壓側B相區(qū)域發(fā)生接地時，方案1中的A相和B相以及方案2中的B相可以反映此故障。但由于方案二采用線路電流模式，其整定值一般比方案一的相電流模式根數(shù)低3倍。但對于同樣的故障電流，定值低時靈敏度更高。

根據(jù)以上分析，方案2的靈敏度總體上優(yōu)于方案1

2.2REDS仿真模型

斯科特干式變壓器實際上可以理解為兩個特殊的單相干式變壓器，所以這個模型是通過結合兩個自耦干式變壓器模型直接實現(xiàn)的，如圖3所示。

圖3斯科特干

干式變壓器高壓側額定容量75MVA，電壓等級11-KV/27.5KV;短路阻抗：Xac=1.452 ，Xb=26.136 繞組電阻RA=1.452 ，RB=RC=0.968歐姆，Ra=Rb=0.242 牽引網(wǎng)為直供模式。

2.3 REDS仿真

模擬在調(diào)整干式變壓器分接頭時，帶負荷情況下發(fā)

生低壓側區(qū)外AB相經(jīng)過渡電阻短路，故障波形如圖4。

表1根據(jù)該波形，列出了故障前后兩個方案差動電流與制動電流的比較數(shù)據(jù)。

正常情況下，如果發(fā)生區(qū)外故障，制動電流會變大，但是從波形數(shù)據(jù)分析可得：

注：電流10A/div;時間38ms/div

圖4 區(qū)外故障波形圖

表1差動電流與制動電流比較數(shù)據(jù)

方案1，在發(fā)生區(qū)外故障時，B相差動電流變大為0.47，但是制動電流反而由1.06A變小為0.72A。此時保護的動作情況，取決于差動保護的門檻定值和較好個拐點電流定值，如果差動門檻較高，拐點電流較小，則保護不容易誤動。但是當差動門檻定值整定較低(0.40A)、較好個拐點電流較大(0.70A)的時候，差動保護僅靠差動門檻來進行制動，差動保護會誤動。如果要躲避該故障時誤動的可能性，需提高差動保護的動作門檻，此方法將影響差動保護的靈敏度。#p#分頁標題#e#

而方案2，在發(fā)生該故障時，B相差動電流變化不大，都很小，而制動電流明顯增大，與正常預期相符，肯定不會出現(xiàn)誤動。

此外還對變壓區(qū)內(nèi)、外故障，空充干式變壓器、及空充于故障等各種情況進行了模擬試驗，差動方案2的整體表現(xiàn)良好，且優(yōu)于方案1。典型的仿真結果見表2

2.4適用范圍

牽引網(wǎng)無論是直接供電(DF)方式、帶回流線的直接供電(DN)方式、自耦干式變壓器供電(AT)方式，對于牽引干式變壓器而言都可以理解為負載，不會影響干式變壓器差流平衡公式，故此差動保護方案2對于負載為AT方式的牽引網(wǎng)也同樣適用。

表2典型的仿真結果

3結論

1)方案2采用兩相差動方式，結合自適應調(diào)整二次諧波制動系數(shù)的分相制動原理，大大提高了差動保護的整體性能。

2)從理論分析和RTDS數(shù)字仿真的結果看，方案2完全滿足Scott干式變壓器差動保護的要求，且

在靈敏度和可靠性方面都要優(yōu)于方案1。